У процесу пројектовања енергетског трансформатора, инжењери треба да стриктно израчунају и заврше дизајн и нумерички избор индуктивности заједничког мода, што је директно повезано са радном тачношћу прекидачког енергетског трансформатора. У данашњем чланку ћемо укратко анализирати дизајн индуктивности заједничког мода комутационих енергетских трансформатора и видети на које проблеме треба обратити пажњу при пројектовању и прорачуну индуктивности заједничког мода енергетских трансформатора. У процесу пројектовања и производње енергетских трансформатора, инжењери треба да пројектују уобичајену индуктивност, а потребна су три основна параметра, а то су улазна струја, импеданса и фреквенција и избор магнетног језгра. Хајде да прво погледамо улазну струју. Вредност овог параметра директно одређује пречник жице потребан за намотај. Приликом израчунавања и одабира пречника жице, густина струје је обично 400А/цм³, али ова вредност мора да се мења са порастом температуре индуктора. Типично, намотаји се покрећу са једном жицом, што смањује шум високе фреквенције и губитке ефекта коже. У процесу прорачуна, импеданса заједничког мода индуктивности расклопног трансформатора напајања генерално се наводи као минимална вредност под датим фреквентним условима. Линеарна импеданса у серији обезбеђује опште потребно пригушивање буке. Али у ствари, проблем линеарне импедансе се често занемарује, тако да дизајнери често користе мрежни инструмент за стабилизацију линеарне импедансе од 50 В за тестирање заједничких индуктора и постепено је постао стандардни метод за тестирање перформанси индуктора заједничког мода. Међутим, добијени резултати се обично прилично разликују од стварних. У ствари, угаона фреквенција индуктора заједничког режима ће прво произвести повећање слабљења од -6дБ по октави у нормалном времену (угаона фреквенција је фреквенција коју индуктор са уобичајеним режимом рада производи -3дБ). Ова фреквенција угла је обично ниска, тако да индуктивна реактанца може да обезбеди импеданцију. Дакле, индуктивност се може изразити овом формулом, односно: Лс=Кск/2πф. Постоји још једно питање на које инжењери треба да обрате пажњу, а то је материјал језгра и потребан број обртаја при пројектовању индуктора заједничког мода. Пре свега, погледајмо избор модела магнетног језгра. Ако у овом тренутку постоји одређени простор индуктивности, ми ћемо изабрати одговарајући модел магнетног језгра према овом простору. Ако нема регулације, модел магнетног језгра се обично бира по жељи. Након одређивања типа језгра енергетског трансформатора, следећи посао је израчунавање максималног броја обртаја које језгро може да направи. Уопштено говорећи, индуктор заједничког мода има два намотаја, углавном једнослојна, и сваки намотај је распоређен на свакој страни магнетног језгра, а два намотаја морају бити раздвојена на одређеном растојању. Двоструки и наслагани намотаји се такође повремено користе, али овај приступ повећава распоређени капацитет намотаја и смањује перформансе високе фреквенције индуктора. Пошто је пречник жице бакарне жице одређен величином линеарне струје, унутрашњи обим се може израчунати одузимањем полупречника бакарне жице од унутрашњег радијуса магнетног језгра. Дакле, максимални број завоја може се израчунати пречником жице бакарне жице плус изолација и обимом који заузима сваки намотај
