Разматрања за осмишљавање индуктивности заједничког начина пребацивања трансформатора напајања
У процесу дизајна трансформатора, инжењери морају строго израчунати и довршити дизајн и нумерички избор уобичајеног индуктивности, који директно утиче на оперативну тачност преклопних трансформатора напајања. У данашњем чланку, пружићемо кратку анализу заједничког начина индуктивног дизајна пребацивања трансформатора напајања, да бисте видели које питања треба приметити у процесу пројектовања и израчунавања уобичајеног индуктивности за напајање трансформатора. У процесу електроенергетског и производног процеса, инжењери морају да изврше заједнички режим индуктивног дизајна, што углавном захтева три основна параметра: улазне струје, импеданце и фреквенцију и селекцију магнетне језгре. Прво погледајмо улазну струју. Ова вредност параметра директно одређује потребну пречнику жице за навијање. Приликом израчунавања и одабира пречника линије, тренутна густина се обично узима као 400А / цм ³, али ова вредност мора варирати у порасту температуре индуктора. Обично се намотавају намотају једна жица која може смањити губитак високе фреквенције и губитак коже. У процесу израчунавања, импеданција уобичајеног индуктивног трансформатора за напајање преклопног напајања генерално је одређена као минимална вредност под датим условима фреквенције. Линеарна импеданција серије може пружити потребну пригушење буке. Међутим, у стварности је често занемарено питање линеарне импеданце, па дизајнери често користе 50В линеарни мрежни мрежни инструмент за стабилизацију импеданце за тестирање уобичајеног начина рада и постепено постају стандардни метод за тестирање перформанси уобичајеног начина рада у индуктивности. Али добијени резултати обично се значајно разликују од стварности. У ствари, у нормалним околностима, уобичајени режим индуктор ће прво произвести фреквенцију -6 ДБ пригушивања за сваки октави пораст угаоне фреквенције (угаона фреквенција је -3 дБ произведена од стране индуктора заједничког начина). Ова угаона фреквенција је обично веома ниска тако да индуктивност може да пружи импедансу. Стога се индуктивност може изразити коришћењем формуле ЛС=КСКС / 2 Π ф. Постоји још једно питање које инжењери морају обратити пажњу, што је магнетни основни материјал и потребан број окрета приликом дизајнирања уобичајених индуктива. Прво, погледајмо избор модела магнетних језгара. Ако постоји одређени индуктивни простор, бираћемо одговарајући модел магнетног језгре на основу овог простора. Ако нема прописа, избор модела магнетних језгара је обично произвољан. Након одређивања магнетног цревног модела електричне трансформатора, следећи корак је израчунавање максималног броја окрета, магнетни језгро се може ранити. Генерално гледано, уобичајени индуктиви мода имају два намотаја, обично једним слојем, а сваки намотавање се дистрибуира на свакој страни магнетног језгра, са одређеном удаљеном растоњем између два намотаја. Повремено се користе двослојне и слојевене намотаје, али овај приступ може повећати расподељени капацитет намотавања и смањити високу перформансе индуктивности. Пошто се пречник бакрене жице одређује величином линеарне струје, унутрашњи обим може се израчунати тако што ће се бакрени круп бакрене жице из унутрашњег радијуса магнетног језгра. Стога се максимални број окрета може израчунати на основу пречника бакрене жице са изолацијом и обимом који заузима сваки намотавајући.
