Разматрања при пројектовању индуктивности заједничког режима прекидачког трансформатора
У процесу пројектовања енергетских трансформатора, инжењери треба да стриктно израчунају и заврше дизајн индуктивности заједничког мода и нумерички избор, што директно утиче на радну тачност прекидачких енергетских трансформатора. У данашњем чланку ћемо спровести кратку анализу индуктивности заједничког мода склопних енергетских трансформатора и видети на која питања треба обратити пажњу у процесу пројектовања и прорачуна индуктивности заједничког мода енергетских трансформатора. У процесу пројектовања и производње енергетских трансформатора, инжењери треба да пројектују индукторе заједничког режима, који углавном захтевају три основна параметра: улазну струју, импедансу и фреквенцију и избор магнетног језгра. Хајде да прво погледамо улазну струју. Ова вредност параметра директно одређује потребан пречник жице за намотај. Приликом израчунавања и одабира пречника жице, густина струје се обично узима као 400А/цм³, али ова вредност мора да варира са порастом температуре индуктивности.
Обично се намотај ради са једном жицом, што може смањити високофреквентну буку и губитке ефекта коже. У процесу прорачуна, импеданса индуктивности заједничког мода расклопног трансформатора напајања се генерално одређује као мала вредност при датим фреквентним условима. Линеарна импеданса у серији може да обезбеди опште потребно пригушивање буке. Међутим, у стварности, питање линеарне импедансе се често занемарује, тако да дизајнери често користе мрежни инструмент са стабилном линеарном импедансом од 50 В за тестирање заједничких индуктора и постепено постају стандардни метод за тестирање перформанси индуктора заједничког мода. Али добијени резултати се обично значајно разликују од стварне ситуације. У ствари, индуктивност заједничког мода ће прво произвести фреквенцију од -6дБ слабљења по октави повећања угаоне фреквенције током нормалног рада (угаона фреквенција је -3дБ коју производи индуктивност заједничког мода). Ова угаона фреквенција је обично веома ниска, тако да индуктивност може да обезбеди импеданцију.
Према томе, индуктивност се може изразити помоћу ове формуле, тј. Лс=Кск/2 π ф. Постоји још једно питање на које инжењери овде треба да обрате пажњу, а то је да обрате пажњу на материјал магнетног језгра и потребан број обртаја приликом пројектовања индуктора заједничког режима. Прво, хајде да погледамо избор модела магнетних језгара. Ако у овом тренутку постоји одређени простор индуктивности, ми ћемо изабрати одговарајући модел магнетног језгра на основу овог простора. Ако нема прописа, избор модела магнетних језгара је обично произвољан.
Након одређивања модела магнетног језгра енергетског трансформатора, следећи задатак је израчунавање броја великих завоја које магнетно језгро може да намота. Уопштено говорећи, индуктор заједничког мода има два намотаја, обично један слој, и сваки намотај је распоређен на свакој страни магнетног језгра, са одређеним растојањем између два намотаја. Двослојни и наслагани намотаји се такође повремено користе, али овај приступ може побољшати распоређени капацитет намотаја и смањити високофреквентне перформансе индуктивности. Због чињенице да је пречник бакарне жице одређен величином линеарне струје, унутрашњи обим се може израчунати одузимањем полупречника бакарне жице од унутрашњег радијуса магнетног језгра. Због тога се за веће намотаје може израчунати пречник бакарне жице са изолацијом и обим који заузима сваки намотај.
