Разматрања при пројектовању синтетичких индуктора трансформатора за прекидачко напајање
Током процеса пројектовања енергетског трансформатора, инжењери треба да стриктно израчунају и заврше дизајн индуктивности заједничког режима и избор вредности, што је директно повезано са тачношћу рада прекидачког трансформатора снаге. У данашњем чланку ћемо укратко анализирати дизајн син-мод индуктивности расклопног трансформатора напајања, и видети на које проблеме треба обратити пажњу приликом пројектовања и прорачуна син-мод индуктивности енергетског трансформатора. У процесу пројектовања и производње енергетских трансформатора, инжењери треба да дизајнирају индукторе заједничког режима. Потребна су три основна параметра, а то су улазна струја, импеданса и фреквенција и избор језгра. Погледајмо прво улазну струју. Ова вредност параметра директно одређује пречник жице потребан за намотај. Приликом израчунавања и одабира пречника жице, густина струје је обично 400А/цм³, али ова вредност мора да се мења са порастом температуре индуктора. Типично, намотаји раде са једном жицом, што смањује шум високе фреквенције и губитке ефекта коже. У процесу прорачуна, импеданса заједничког мода индуктивности расклопног трансформатора напајања генерално се наводи као минимална вредност под датим фреквентним условима. Серијска линеарна импеданса обезбеђује типично потребно пригушивање буке. Али у ствари, проблем линеарне импедансе је често најлакше превидети, тако да дизајнери често користе мрежни инструмент за стабилизацију линеарне импедансе од 50 В за тестирање заједничких индуктора, и он је постепено постао стандардни метод за тестирање перформанси индуктора заједничког мода. . Међутим, добијени резултати се обично доста разликују од стварности. У ствари, угаона фреквенција индуктора заједничког мода ће прво произвести слабљење од -6дБ по октави (угаона фреквенција је -3дБ коју производи индуктор заједничког мода) на нормалној угаоној фреквенцији. Ова фреквенција угла је обично веома ниска тако да индуктивна реактанца може да обезбеди импеданцију. Дакле, индуктивност се може изразити овом формулом, односно: Лс=Кск/2πф. Постоји још један проблем на који инжењери треба да обрате пажњу, то јест, приликом пројектовања индуктора заједничког мода, морају обратити пажњу на материјал језгра и број потребних завоја. Пре свега, погледајмо избор типа језгра. Ако постоји одређени простор индуктивности, изабраћемо одговарајући тип језгра према овом простору. Ако нема регулације, тип језгра се обично бира по жељи. Након одређивања модела језгра енергетског трансформатора, следећи посао је израчунавање максималног броја завоја које језгро може да намота. Уопштено говорећи, индуктор заједничког мода има два намотаја, обично један слој, а сваки намотај је распоређен на свакој страни магнетног језгра, а два намотаја морају бити раздвојена на одређеном растојању. Повремено се користе и двослојни и наслагани намотаји, али ова пракса ће повећати распоређени капацитет намотаја и смањити високофреквентне перформансе индуктивности. Пошто је пречник бакарне жице одређен величином линеарне струје, унутрашњи обим се може израчунати одузимањем полупречника бакарне жице од радијуса унутрашњег круга магнетног језгра. Према томе, максимални број завоја може се израчунати пречником бакарне жице плус изолација и обимом који заузима сваки намотај.
