Разматрања дизајна индуктора заједничког мода трансформатора за прекидачко напајање
Током процеса пројектовања енергетског трансформатора, инжењери треба да стриктно израчунају и заврше дизајн индуктора заједничког режима и нумерички избор, што је директно повезано са радном тачношћу трансформатора за прекидачко напајање. У данашњем чланку ћемо укратко анализирати дизајн индуктора заједничког режима преклопних трансформатора напајања да бисмо видели на која питања треба обратити пажњу током процеса пројектовања и прорачуна индуктора заједничког режима енергетских трансформатора. У процесу пројектовања и производње енергетских трансформатора, инжењери треба да пројектују индукторе заједничког мода, који углавном захтевају три основна параметра, а то су улазна струја, импеданса и фреквенција, и избор језгра. Погледајмо прво улазну струју. Ова вредност параметра директно одређује пречник жице потребан за намотај. Приликом израчунавања и одабира пречника жице, густина струје је обично 400А/цм³, али ова вредност мора да се мења са порастом температуре индуктора. Типично, намотаји се раде помоћу једне жице, што смањује високофреквентну буку и губитке ефекта коже. Током процеса прорачуна, импеданса индуктора заједничког мода расклопног трансформатора напајања се генерално одређује као минимална вредност под датим фреквентним условима. Линеарне импедансе у серији обезбеђују опште потребно пригушење буке. Али у ствари, питања линеарне импедансе се често највише занемарују. Због тога дизајнери често користе мрежни инструмент стабилисан линеарном импедансом од 50 В за тестирање индуктора заједничког мода, и он је постепено постао стандардни метод за тестирање перформанси индуктора заједничког мода. Али добијени резултати се често прилично разликују од стварности. У ствари, када је уобичајени индуктор нормалан, угаона фреквенција ће прво произвести фреквенцију која повећава слабљење -6дБ по октави (угаона фреквенција је -3дБ коју производи индуктор заједничког режима). Ова угаона фреквенција је обично ниска тако да индуктивна реактанца може да обезбеди импедансу. Дакле, индуктивност се може изразити овом формулом, односно: Лс=Кск/2πф. Постоји још једно питање на које инжењери треба да обрате пажњу, то јест, приликом пројектовања индуктора заједничког начина рада, морају обратити пажњу на материјал језгра и потребан број завоја. Прво, погледајмо избор модела магнетног језгра. Ако постоји одређени простор индуктивности, изабраћемо одговарајући модел магнетног језгра према овом простору. Ако нема регулације, модел магнетног језгра се обично бира по жељи. Након одређивања модела језгра енергетског трансформатора, следећи корак је израчунавање максималног броја окрета које језгро може да направи. Уопштено говорећи, индуктор заједничког мода има два намотаја, обично један слој, и сваки намотај је распоређен на свакој страни језгра. Два намотаја морају бити раздвојена на одређеном растојању. Повремено се користе и двослојни и наслагани намотаји, али овај приступ ће повећати распоређени капацитет намотаја и смањити високофреквентне перформансе индуктора. Пошто је пречник бакарне жице одређен величином линеарне струје, унутрашњи обим се може израчунати одузимањем полупречника бакарне жице од унутрашњег радијуса језгра. Према томе, максимални број завоја може се израчунати пречником бакарне жице плус изолација и обимом који заузима сваки намотај.
